- 王绪华;董卫青;李昆;贺云军;梁佶;
昆明江东和谐广场项目B,D座超高层建筑为两栋平面基本对称的双子塔,采用带加强层的框架-核心筒混合结构体系,外围框架柱采用矩形钢管混凝土柱。介绍了该工程结构选型、抗震性能目标、各阶段抗震设计分析方法以及结构构件设计,重点阐述了核心筒剪力墙、外围框架和加强层的设计等关键问题处理和超限应对措施,并对高烈度区超高层建筑抗震设计进行深入探讨。
2011年10期 v.41;No.334 1-6页 [查看摘要][在线阅读][下载 630K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李昆;王绪华;王博;董卫青;
昆明江东和谐广场B,D栋建筑总高度249.85m,下部为框架-核心筒结构,上部为钢结构,属超限高层建筑。针对结构高度超限,采用基于性能的抗震设计,并对结构进行弹塑性分析,在宏观上把握结构薄弱部位,有针对性地采取加强措施。计算结果表明,结构的工作状态和性能均能达到设计的预期性能目标和规范要求。
2011年10期 v.41;No.334 7-10+134页 [查看摘要][在线阅读][下载 1414K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 董卫青;王宏伟;马俊;
普洱民族大剧院结构较为复杂,平面布置不规则。介绍了其结构布置、选型及结构设计中主要问题的处理,给出PMSAP和ETABS静力和多遇地震的对比分析,以及中震弹性分析及大震下的弹塑性静力和动力分析结果,指出此类不规则建筑进行弹塑性分析的必要性。
2011年10期 v.41;No.334 11-14+21页 [查看摘要][在线阅读][下载 1070K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 蔡世泽;梁佶;范旭;黄珏;
云南海埂会议中心商务会议中心建筑功能和造型复杂,结构平面不规则,且具有一定的竖向不规则性;结构设计采用大型矩形钢管混凝土柱、大型钢箱梁、预应力混凝土梁、大跨度钢网架等来实现建筑的功能和空间要求;结构计算分析采用多种软件、模型和计算方法,并进行相互对比、复核,找到结构的薄弱环节,采取多种措施予以加强,并严格控制规范规定的各项指标,保证结构主体的安全性。
2011年10期 v.41;No.334 15-21页 [查看摘要][在线阅读][下载 1544K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 黄珏;
海埂酒店大堂平面超长、大开洞,平面扭转不规则,竖向错层较多,地下室及层1使用功能复杂,分析计算及构造做法有一定难度。结构计算时采用SATWE,PMSAP,MIDAS三种软件对计入双向水平地震作用下的扭转影响进行分析计算和比较,并验算了罕遇地震下的薄弱层弹塑性变形,所有计算指标均能满足现行规范的要求。采用了钢筋混凝土、钢骨混凝土、钢三种不同材料的结构构件与组合,节点构造复杂,施工有一定难度。通过对结构选型、参数取值、分析计算结果、细部大样的整理和分析,论述了结构设计中遇到的问题及采用的解决方法。
2011年10期 v.41;No.334 22-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 1260K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李跃虹;赵莹辉;湛华;劳薇;
昆明学院洋浦校区综合教学大楼共9层,总高度为43.68m,主楼跨越结构部分有3层楼面及斜屋顶,跨度32.40m。在跨越结构的两端均设有钢筋混凝土剪力墙支撑体系,支撑体系及跨越结构均采用型钢混凝土。通过结构方案选择、计算结果分析、主要抗震措施的采用以及施工阶段的结构验算,研究了该种结构在设计及施工时应考虑的问题及采取的措施。
2011年10期 v.41;No.334 27-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 757K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 苏跃;蔡世泽;杨梅笑;贺云军;王志浩;
呈贡新城会议中心建筑功能复杂,结构平面、竖向均不规则;钢结构屋面跨度大,造型独特,部分区域受荷大,是整个工程设计的重点和难点。结构计算分析采用了多种软件、模型和计算方法,并进行相互对比、复核,以保证结构主体的安全性。结构设计中积极与建筑师沟通、协商,实现了建筑造型与结构构件完美结合,更好地满足建筑功能和造型要求。
2011年10期 v.41;No.334 31-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 1052K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 董卫青;李昆;高堂亮;何晶;
曲靖市体育中心体育场结构布置较为复杂,屋面空间曲面钢结构挑篷造型独特,悬挑达46m。介绍了主体混凝土结构、屋面挑篷的结构选型和分析设计,阐述了性能化设计、复杂体形空间结构建模和分析设计、风洞试验及结构风致效应、超长结构设计等关键问题。
2011年10期 v.41;No.334 37-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 810K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李照德;梁佶;叶勇勇;
在9度设防区对某多塔楼围合式形成的大底盘多塔楼建筑进行隔震设计时,受建筑功能限制,不能在大底盘之上设置隔震层,而是采取在大底盘下设置,目前国内尚无先例。针对大底盘下设置隔震层遇到的特殊问题作了分析探讨,提出加强隔震层楼面刚度的措施,设定罕遇地震作用下隔震层楼板不屈服的性能目标,并进行了罕遇地震作用下围合中庭楼板破坏工况的验算,确保罕遇地震作用下隔震层不破坏。
2011年10期 v.41;No.334 42-46+67页 [查看摘要][在线阅读][下载 1114K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ]
- 孙文波;陈伟;陈汉翔;赵冉;郭成志;
系统地介绍了宝安体育场屋盖罩篷轮辐式索膜结构的结构体系和设计理念,阐述了设计过程中的一些重点、难点问题及其解决方案,对该轮辐式屋盖结构的施工张拉过程进行了初步的模拟计算,并研究了屋盖结构各构件在此施工过程中的内力变化情况。
2011年10期 v.41;No.334 47-49+75页 [查看摘要][在线阅读][下载 761K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 刘枫;马宏睿;赵晓花;赵鹏飞;张高明;马洪旭;杨志刚;
重庆江北国际机场航站楼主楼单索幕墙结构面积近10 000m2,并且一侧长度达到180m。其索网的支撑结构体系较柔,索网幕墙体系超长,给设计和张拉施工方案的制定都带来了较大难度。将屋面钢结构体系与幕墙结构体系整体建模,两者之间通过耦合实现水平联系,同步加载进行结构设计,以此考虑屋面钢结构对幕墙体系的影响。进行了超长幕墙结构体系跨越下部结构伸缩缝的受力分析,并得出由于柔性结构很强的变形适应能力,下部结构伸缩缝不会对幕墙结构体系产生破坏作用的结论。拉索幕墙的张拉方案必须与设计思路相互一致。对该超长单索幕墙张拉方案的原则也进行了介绍。
2011年10期 v.41;No.334 50-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 452K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 刘桐;罗斌;凌庆军;
针对连云港体育中心体育场顶篷预应力斜拉钢网格结构工程中拉索张拉力大、数目多、相互影响大、卸载后结构变形大的特点,通过ANSYS有限元分析软件对不同张拉方式进行对比分析,包括初始预应力态结构分析、张拉拉索前拆除满堂支架结构分析、满堂支架支撑网壳时虚拟张拉分析及局部拆除支架的虚拟张拉分析,掌握了预应力拉索张拉过程中索力变化和结构变形的规律,最终选取主动张拉桅杆外侧的背索,被动张拉屋面上的前索的施工方案。并对拉索的施工方案做了介绍。
2011年10期 v.41;No.334 54-57页 [查看摘要][在线阅读][下载 785K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 王成;张毅刚;
针对实际工程需要,为进一步明确张拉成形网格结构成形过程中结构位移特点,采用整体分次和分批分次两种张拉方案,并由不同张拉方式对结构节点竖向位移的影响出发,通过参数化设计语言APDL进行编程,从结构竖向位移值和竖向位移对比值两个角度对结构竖向位移特点作了较为详尽的分析。结果表明:从张拉方式对竖向位移的影响出发,分批分次张拉成形方案切实可行,结构的竖向位移主要集中于跨中部分,成形全过程研究尤为必要,另外跨中部分的结构选型应予以重视。
2011年10期 v.41;No.334 58-61页 [查看摘要][在线阅读][下载 289K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 侯国华;张毅刚;
对体内张拉成形网格结构的预应力损失进行了初步分析,并对各种预应力损失给出了相应的补偿措施。通过算例介绍了适用于分批张拉的张力补偿法,研究内容对该结构的工程设计及施工有一定指导意义。
2011年10期 v.41;No.334 62-64页 [查看摘要][在线阅读][下载 317K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 董越;冯大斌;
平衡张拉法是通过拉索节点力学平衡来实现拉索的张拉,仅需张拉同一节点上1根或部分拉索便可以实现整个结构体系预应力建立,该法简洁、高效,应用广泛。结合河南省体育中心游泳跳水馆张弦梁屋盖拉索的施工张拉,提出了平衡张拉的关键技术,并通过理论推导和有限元施工张拉模拟分析,提出了用上弦梁张拉起拱滞后程度来判别索力偏差大小的方法。
2011年10期 v.41;No.334 65-67页 [查看摘要][在线阅读][下载 504K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ]
- 梁莉军;王兴法;刘俊;曾德光;张浩;
天津响螺湾C-02地块项目主楼地上54层,结构屋面高度约238m,结构体系为钢管混凝土框架-钢筋混凝土核心筒混合结构,在避难层和屋面设置了结构加强层。介绍了该项目的结构布置、性能目标、主要计算分析结果及抗震加强措施。结构设计满足超限要求,保证了结构的安全性和经济性,本工程的初步设计已通过超限审查。
2011年10期 v.41;No.334 68-71+30页 [查看摘要][在线阅读][下载 314K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 刘建伟;李英民;包中国;
重庆新华国际大厦局部托柱转换体系承担了上部54层的荷载,为追求经济、合理的设计方案,对钢筋混凝土深梁、型钢混凝土组合梁、空腹桁架、叠层空腹桁架、斜腹桁架、叠层斜腹桁架6种方案进行了试算和比选,最终拟采用型钢混凝土空腹桁架方案。介绍了空腹桁架方案的受力分析、构造措施等,并对分析模型、计算参数、杆件设计等问题进行了探讨。
2011年10期 v.41;No.334 72-75页 [查看摘要][在线阅读][下载 374K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李中军;张吾愈;李钢;李宏男;张金库;宋士伟;
在某培训中心钢结构工程中,采用消能支撑有效解决了设计过程中出现的层间侧移延性比不满足要求的问题。通过在梁与支撑节点设置金属屈服阻尼器,将普通钢支撑改造成消能支撑,并给出了阻尼器安装位置的节点示意图。计算分析结果表明,消能支撑与普通钢支撑相比,可以有效减小结构在地震作用下的位移反应,提高结构的安全储备,具有良好的经济效益。
2011年10期 v.41;No.334 76-78+111页 [查看摘要][在线阅读][下载 525K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 熊仲明;王军良;
基于活动性较弱或趋于稳定的地裂缝,以西安地区一个跨越地裂缝的建筑物为研究对象,从西安地区地裂缝的成因、分布入手,采用SAP2000有限元软件对实际工程结构进行线性和非线性分析,将地裂缝的活动量以初始位移的方式施加到不同工况的结构上,定量地分析了地裂缝的活动对跨于其上结构的不利影响,找出了该跨地裂缝结构的危险部位,给出了结构出现塑性铰的时间、位置和数量;最后结合分析的结果,提出了防治措施。
2011年10期 v.41;No.334 79-83页 [查看摘要][在线阅读][下载 851K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 梁培新;郭正兴;
不对称混合连接属于后张有阻尼干连接延性节点,作为耗能元件的普通钢筋仅布置在梁截面上部。根据梁柱接触面各部件的变形和受力特点,推导了截面的弯矩-转角关系方程,并通过数值方法求解了3榀试件的弯矩-转角关系曲线。从3榀试件的模拟曲线上可以看出:梁端承受正、负弯矩时的弯矩-转角关系并不一致;承受正弯矩时,截面初始有效预压应力是影响截面屈服弯矩的主要因素;承受负弯矩时,普通钢筋的配筋率对屈服弯矩同样有较大的影响,连接的延性和强度更好。理论分析结果与试验结果的对比证明了理论分析方法的正确性。应用理论方法对接触面剪摩擦作用进行了分析,给出了接触面受剪平衡条件计算公式和梁端约束混凝土的体积配箍率的合理取值。
2011年10期 v.41;No.334 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 273K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ]
- 周晓悦;章雪峰;
结合实际设计案例,针对浙江地区某工程场地内三种力学特性差异明显的中风化粉砂岩持力层,初步设计阶段按理论公式设计了不同桩长、不同持力层和入岩深度的试桩方案,通过试桩情况和静载试验结果,分析了不同中风化持力层下单桩承载力的特点,比较了静载试验与理论公式计算结果的差异,最终在施工图阶段优化了桩基设计方案。
2011年10期 v.41;No.334 89-91页 [查看摘要][在线阅读][下载 111K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李海江;童小东;
结合某工程大直径混凝土桩水平静载试验数据资料,用m法计算了水平承载桩的桩身水平位移和弯矩;根据相似原理用NL法计算了桩的水平承载特性(泥面处的水平位移、桩身最大弯矩等)。计算值与实测值的对比表明,两种算法对于桩身最大弯矩的计算都具有较高的可靠性,m法在大位移(位移值超过15.48mm)情况下的位移计算值与实测值相比会有较大误差,而NL法不受位移条件的限制。
2011年10期 v.41;No.334 92-94页 [查看摘要][在线阅读][下载 278K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李春蕾;侯善民;徐从荣;孙亚萍;
预应力混凝土管桩因桩身混凝土强度高、桩身质量好、单桩竖向承载力高、造价低、施工快等优点广泛应用于软土地基中。但管桩水平承载力较小,在施工及基坑开挖过程中,如技术措施不到位,很容易发生桩偏位及断裂的事故。结合工程实例分析了管桩偏位、断裂的原因,介绍了桩基补强、加固处理措施,提出了管桩偏位倾斜后的承载力取用标准。
2011年10期 v.41;No.334 95-96+91页 [查看摘要][在线阅读][下载 119K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李成芳;熊启东;孔凡林;
针对锚拉桩设计中土压力计算模式存在的问题,提出了三维土拱效应模型这种新的计算方法,通过有限元方法,对该模型的正确性进行了验证。在此基础上,讨论了锚头间距、土体粘聚力、内摩擦角及弹性模量对三维土拱效应的影响。结果表明:随着锚头间距增大,土拱效应减小;土体粘聚力和内摩擦角增大,土拱效应增强,但增大到一定值后,荷载分担比例变化较小,且粘聚力值变化对土拱效应的影响比内摩擦角更显著;土体弹性模量增大,荷载分担比例也增大,最大可达到100%,此时结构体系可采用点锚,三维土拱效应存在于整个锚索自由段。为进一步验证模型的正确性,进行了室内模拟试验,试验结果表明,挡板后水平及竖向均存在土拱效应。
2011年10期 v.41;No.334 97-101页 [查看摘要][在线阅读][下载 514K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李成芳;叶晓明;熊启东;李昕;
根据应力扩散理论,将锚拉桩后的土体分为应力扩散影响区及非应力影响区,进而将预应力锚拉桩的土压力传递方式分为两部分:楔体内的土压力直接传递到锚头,与锚头间形成自平衡体系;楔体外的土压力通过桩身结构再传递到锚头。利用静力平衡方程,导出作用在桩上的土应力强度,分析影响桩身土压力分布规律的相关因素,并结合一工程案例的测试结果,与理论分析得到的成果进行对比分析,验证提出的土压力计算模式的正确性。
2011年10期 v.41;No.334 102-104页 [查看摘要][在线阅读][下载 320K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 张志平;程学军;
组合支护体系由上部土钉墙和下部锚拉桩(墙)结构联合形成,北京城区超过15m深的基坑越来越多地采用这种支护体系。以开挖深度约22m的北京侨福花园广场深基坑工程为例,分析了上部土钉墙在基坑开挖各阶段的内力变化规律,在开挖至土钉墙底时,土钉内力增长速率最快,当基坑潜在滑裂面超过土钉墙末端时,进一步的开挖对土钉内力增长影响有限;由于预应力锚杆的存在,减小了基坑坡顶的位移,同时土钉内力比设计值要小很多,今后类似工程设计可以减小土钉杆体直径。
2011年10期 v.41;No.334 105-106+94页 [查看摘要][在线阅读][下载 243K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李心军;
综合考虑北京奥运物流仓库工程的水文地质条件、建筑结构类型及基础形式、周围环境条件、材料供应情况、施工条件等因素,平衡各方对工程质量、工期和成本的要求,初选两种地基处理方案;运用地基基础理论进行方案设计,通过工程造价、加固机理、使用材料等技术经济指标比较,选择最佳方案。选择成桩工艺,确定施工工艺流程和质量控制要点;依据现行相关规范,结合实践经验,选用低应变反射波、单桩竖向抗压静载试验和现场观测等方法进行桩身完整性、单桩承载力及沉降效果检验,结果表明已选的方案满足设计要求。
2011年10期 v.41;No.334 107-111页 [查看摘要][在线阅读][下载 149K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ]
- 董明;徐继东;吉小萍;陈绩明;黄坤耀;李静;
在浦东大酒店改造工程设计中应用了体系加固设计思路,采用防屈曲耗能支撑技术,使结构满足现行的抗震设防要求,而且有效减少了结构加固的工作量,缩短了施工工期。介绍了组合加固技术、锚杆静压桩基础加固技术在浦东大酒店改造工程中的应用,以及各种节点构造、大跨钢雨篷结构等内容。
2011年10期 v.41;No.334 112-115+26页 [查看摘要][在线阅读][下载 1107K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 袁菁颖;王春江;李向民;许清风;
对不同加载方式和不同加固模式下的碳纤维增强复合材料(CFRP)加固H型钢梁进行了两组比较试验,并对试验结果进行了综合分析。通过对试验结果的比较分析,给出了各种加固方式下的钢梁的极限承载力变化及CFRP布和钢梁的各项力学性能,得出了一些具有工程指导意义的结论。
2011年10期 v.41;No.334 116-119页 [查看摘要][在线阅读][下载 325K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 刘桐;张继红;刘友忠;艾军;李飞跃;
通过对碳纤维布加固铝合金方管简支梁试验结果的分析可知,采用碳纤维布对铝合金方管梁进行加固,可以提高铝合金方管梁的极限承载力,抑制梁跨中挠度的发展。通过对梁前后两侧及梁底应变片的应变发展变化规律的研究,验证了本次试验在荷载上升阶段各测点的应变与荷载成线性关系,近似符合平截面假定。
2011年10期 v.41;No.334 120-122+129页 [查看摘要][在线阅读][下载 300K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ] - 李向民;许清风;
共进行了7根粘贴CFRP板加固木梁的对比试验研究,其中3根为对比试件,4根为粘贴CFRP板加固木梁试件。研究结果表明,粘贴CFRP板加固木梁的极限承载力有明显提高,提高幅度为13.9%～63.4%,平均提高45.3%;极限位移亦有所提高,平均提高22.2%;初始弯曲刚度略有提高,提高幅度为3.6%～22.7%,平均提高15.8%。加固木梁跨中截面仍基本符合平截面假定。粘贴CFRP板是一种有效加固木梁的方法。
2011年10期 v.41;No.334 123-125+145页 [查看摘要][在线阅读][下载 589K] [引用频次：0 ] |[下载次数：0 ]